王秀珍^1，2，趙甲¹，李兵^1，2，李中杰¹，鄭亞峰^1，2，錢(qián)曉東¹，文炯¹

（1.鄭州市格沃環(huán)保開(kāi)發(fā)有限公司，河南鄭州450001；2.鄭州市污水凈化有限公司，河南鄭州450001）

　　摘要：以城市污水處理廠的市政污泥為原料，通過(guò)摻混不同類(lèi)型、不同比例的生物質(zhì)進(jìn)行顆粒成型與氣化試驗(yàn)，對(duì)不同生物質(zhì)及摻混比例下污泥成型顆粒的成型率、強(qiáng)度特性和氣化特性進(jìn)行研究。結(jié)果表明生物質(zhì)的加入改善了污泥顆粒的強(qiáng)度特性，摻混適量生物質(zhì)可以改善污泥顆粒的氣化特性，為進(jìn)一步完善污泥成型及氣化理論提供科學(xué)參考。

　　0引言

　　隨著城市化進(jìn)程加快和居民生活水平的提升，環(huán)境問(wèn)題也日益嚴(yán)重[1]。城市污水的產(chǎn)生量和處理量逐年遞增，同時(shí)污泥的產(chǎn)生量也逐年增加。污泥中含有大量寄生蟲(chóng)、病原菌、致病微生物以及難分解的有機(jī)毒物，給環(huán)境帶來(lái)了極大危害[2]。目前，污泥的處理處置方式主要有填埋、堆肥、焚燒和熱解等，但這些方式都存在各自的缺陷[3]，熱解氣化技術(shù)在生物質(zhì)領(lǐng)域的應(yīng)用讓人們認(rèn)識(shí)到了這項(xiàng)技術(shù)在固廢處理領(lǐng)域的發(fā)展前景[4]，人們開(kāi)始探索熱解氣化技術(shù)在污泥處理處置領(lǐng)域的應(yīng)用。

　　在無(wú)氧或缺氧條件下加熱污泥，使其轉(zhuǎn)化為可燃?xì)饧肮腆w殘?jiān)?，在消除污泥的同時(shí)不向外界環(huán)境排放污染物。針對(duì)污泥熱解氣化的機(jī)理，學(xué)者開(kāi)展了相關(guān)的研究工作，Cheng xin Wang等[5]通過(guò)TG-FTIR-MS研究了污泥熱解氣化過(guò)程中的熱解行為、動(dòng)力學(xué)和可冷凝/不可冷凝氣體特性，認(rèn)為熱解氣化技術(shù)是污泥處理處置的新途徑，污泥熱解氣化法因其具有減量化、穩(wěn)定化、無(wú)害化、資源化和可回收能源等優(yōu)點(diǎn)成為未來(lái)污泥處理處置技術(shù)的新的發(fā)展方向[6]。為了對(duì)污泥熱解氣化工藝進(jìn)行優(yōu)化，學(xué)者研究了污泥與生物質(zhì)混合氣化的可行性，Atakan Ongen等[7]利用森林殘留物與紡織工業(yè)污泥混合熱解制備合成氣，得出的合成氣的最高熱值為10464.63~11205.53kJ/m³，證實(shí)了污泥與生物質(zhì)資源混合熱解氣化的可行性；成功等[8]以松木鋸末、枯枝、落葉混合物作為生物質(zhì)原料，研究了不同摻混比下熱解—氣化過(guò)程的產(chǎn)物分布、氣體成分和氣化特性，認(rèn)為混合熱解—氣化對(duì)氣體產(chǎn)物具有明顯的協(xié)同作用。

　　陳小娟等[9]研究了污泥、煤、稻草3種原料3種不同配比情況下的污泥成型燃料的燃燒特性，摻入煤和稻草有利于改善污泥的燃燒特性，不同配比的污泥成型燃料，揮發(fā)分含量越高，越容易著火和燃盡。雷雯雯等[10]從生物質(zhì)原料的木質(zhì)素、纖維素、半纖維素和污泥中的成分特點(diǎn)出發(fā)，分析對(duì)生物質(zhì)與污泥混合致密成型的影響，認(rèn)為適當(dāng)?shù)纳镔|(zhì)與污泥摻混比例有利于致密成型。雖然有部分關(guān)于污泥成型的研究，但關(guān)于成型顆粒物料氣化，尤其是污泥與生物質(zhì)摻混成型氣化的中試研究鮮有涉及。

　　本研究以城市污水處理廠的市政污泥為原料，利用污泥熱解氣化爐研究了不同生物質(zhì)及摻混比例對(duì)污泥顆粒成型物料力學(xué)特性以及氣化特性的影響，旨在為污泥熱解氣化技術(shù)理論的進(jìn)一步完善提供科學(xué)參考。

　　1材料與方法

　　1.1試驗(yàn)材料

　　試驗(yàn)所用污泥為鄭州市某污水處理廠熱干化后的污泥，試驗(yàn)所用生物質(zhì)原料為鄭州某試驗(yàn)田的生物質(zhì)，以空氣干燥基為準(zhǔn)測(cè)得所用污泥和生物質(zhì)的工業(yè)分析和熱值見(jiàn)表1，試驗(yàn)用生物質(zhì)原料成分質(zhì)量分?jǐn)?shù)見(jiàn)表2。

　　1.2試驗(yàn)方法

　　試驗(yàn)為中間性試驗(yàn)。試驗(yàn)裝置結(jié)構(gòu)如圖1所示，稱(chēng)取一定質(zhì)量的污泥和生物質(zhì)并均勻混合后加入環(huán)模式顆粒成型機(jī)進(jìn)行擠壓成型，制成直徑14mm、長(zhǎng)度50mm的圓柱狀污泥成型顆粒，自然晾曬24h后送入內(nèi)徑2000mm、有效高度4200mm的固定床氣化爐中進(jìn)行連續(xù)式氣化試驗(yàn)，氣化溫度為（1000±200）℃，有效料層高度為1700mm，進(jìn)料量為1t/h（按實(shí)際入爐量計(jì)算），爐內(nèi)物料停留時(shí)間為5h。

　　試驗(yàn)共有兩個(gè)自變量，第一個(gè)自變量為生物質(zhì)的種類(lèi)，分別為玉米秸稈、小麥秸稈和水稻秸稈；第二個(gè)自變量為生物質(zhì)及摻混比例（即在污泥原料中摻混生物質(zhì)的質(zhì)量比），分別為0%、5%、10%、15%、20%、25%和30%。其中以不摻混生物質(zhì)的一組作為對(duì)照組。污泥成型顆粒的成型率及強(qiáng)度特性研究采用批次試驗(yàn)的方法，試驗(yàn)設(shè)置3次重復(fù)試驗(yàn)，取其平均值。污泥成型顆粒的氣化特性研究采用連續(xù)試驗(yàn)，單次試驗(yàn)周期為96h，在氣化反應(yīng)趨于穩(wěn)定時(shí)測(cè)量其產(chǎn)氣速率和氣體組分。

　　1.3測(cè)定方法

　　成型顆粒物料的冷壓強(qiáng)度和熱強(qiáng)度采用MT/T1073—2008《工業(yè)型煤熱強(qiáng)度測(cè)定方法》[11]測(cè)定。使用數(shù)顯式電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測(cè)量，最大試驗(yàn)力為50kN，負(fù)荷測(cè)量范圍為1%～100%FS，示值相對(duì)誤差為±1.0%。跌落強(qiáng)度使用擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測(cè)量，最大沖擊能量為150J，最大沖擊速度為5.2m/s，角度準(zhǔn)確度為0.1°。

　　氣化產(chǎn)氣量使用嶗應(yīng)3020型紫外差分煙氣綜合分析儀測(cè)定。試驗(yàn)得到的可燃?xì)庵饕煞趾秃渴褂冒步輦?820GC-14B型氣相色譜儀測(cè)定，色譜柱填料為5A分子篩，氬氣作載氣，流量45mL/min。色譜條件：進(jìn)樣口溫度100℃，柱溫60℃，TCD檢測(cè)器150℃；FID采用程序升溫（60~130℃）GDX填充柱分離，進(jìn)樣量500μL，保留時(shí)間18min；色譜工作站采用N-2000雙通道進(jìn)行數(shù)據(jù)的采集和記錄。用于檢測(cè)主要可燃成分H₂、CO和CH₄的含量。

　　1.4數(shù)據(jù)分析方法

　　采用SPSSStatistics進(jìn)行數(shù)據(jù)分析；采用Origin9.1進(jìn)行數(shù)據(jù)處理及圖表繪制。

　　污泥成型顆粒成型率按照式（1）進(jìn)行計(jì)算。將完整的污泥成型顆粒的質(zhì)量與添加的生物質(zhì)和污泥混合原料的總質(zhì)量相比較。

　　2結(jié)果與討論

　　2.1生物質(zhì)摻混對(duì)污泥顆粒成型率的影響

　　不同生物質(zhì)及摻混比例對(duì)成型顆粒物料顆粒成型率的影響如圖2所示，可以看出摻混不同類(lèi)型的生物質(zhì)時(shí)，污泥成型顆粒的成型率均隨著摻混比例的增加逐漸上升。摻混小麥秸稈和玉米秸稈時(shí)，污泥成型顆粒的成型率變化趨勢(shì)基本一致，隨著摻混比例從0%上升到10%時(shí)，成型率從85.67%±0.58%分別增加到90.33%±0.58%和90.77%±0.22%，然后隨著摻混比例的逐漸增加，成型率開(kāi)始逐步下降，當(dāng)摻混比例達(dá)到30%時(shí)，污泥成型顆粒的成型率分別下降到了85.84%±0.44%和86.07%±0.66%。這是由于生物質(zhì)秸稈具有纖維結(jié)構(gòu)，能夠在污泥擠壓成型過(guò)程起到連接支撐的作用[12]，有助于污泥團(tuán)聚，但由于生物質(zhì)秸稈中的纖維素分子有序排列聚集成束，決定了細(xì)胞壁具有較高的抗拉和抗壓強(qiáng)度結(jié)構(gòu)會(huì)增加成型難度[10]，當(dāng)摻混比例過(guò)高時(shí)，會(huì)對(duì)污泥間的粘結(jié)產(chǎn)生負(fù)面作用，不利于污泥成型。

　　從圖2中可以看出，摻混水稻秸稈時(shí)的成型率變化規(guī)律與摻混小麥秸稈和玉米秸稈時(shí)略有差異，污泥成型顆粒的成型率在摻混比例為5%時(shí)達(dá)到最大值88.84%±0.56%，隨后便開(kāi)始下降，在摻混比例為30%時(shí)降至最低值85.14%，且在摻混比例相同的情況下，摻混水稻秸稈時(shí)的成型率普遍低于摻混小麥秸稈和玉米秸稈時(shí)的成型率。這是由于3種秸稈在組成上有所差異，玉米秸稈的木質(zhì)素含量最高，水稻秸稈的木質(zhì)素含量最低，而木質(zhì)素是普遍認(rèn)可的有效內(nèi)在粘結(jié)劑，當(dāng)達(dá)到一定溫度（50～100℃）時(shí)木質(zhì)素達(dá)到了玻璃轉(zhuǎn)化點(diǎn)開(kāi)始軟化，當(dāng)溫度在玻璃轉(zhuǎn)化點(diǎn)以上時(shí)分子鏈的微布朗運(yùn)動(dòng)開(kāi)放，木質(zhì)素軟化固體表面積減少產(chǎn)生了粘結(jié)力；小麥秸稈具有較高的半纖維素含量，半纖維素具有親水性能，易發(fā)生水解轉(zhuǎn)變成木質(zhì)素，有利于生物質(zhì)壓縮成型[10]；而水稻秸稈的木質(zhì)素和半纖維素含量都偏低，因此摻混水稻秸稈時(shí)的成型率也偏低。

　　2.2生物質(zhì)摻混對(duì)污泥顆粒強(qiáng)度特性的影響

　　生物質(zhì)摻混對(duì)污泥顆粒強(qiáng)度特性的影響如圖3所示。從圖3可以看出，隨著生物質(zhì)及摻混比例的逐漸增加，污泥成型顆粒的冷壓強(qiáng)度、熱強(qiáng)度、跌落強(qiáng)度和熱穩(wěn)定性均呈現(xiàn)先上升后下降的變化趨勢(shì)，與摻混小麥秸稈和玉米秸稈時(shí)相比，摻混水稻秸稈時(shí)的各種強(qiáng)度均處于較低的水平。

　　從圖3a）可以看出，在生物質(zhì)及摻混比例為從0%逐漸增加到10%時(shí)，成型顆粒物料的冷壓強(qiáng)度分別達(dá)到了最大值（1791.67±66.51）N、（1689.54±65.25）N和（1789.24±61.55）N，與不摻混生物質(zhì)時(shí)的（1518.33±72.23）N相比分別提升了18.00%、11.28%和17.84%。其中在小麥秸稈摻混比例為10%時(shí)，污泥成型顆粒的冷壓強(qiáng)度達(dá)到最大值，為試驗(yàn)中冷壓強(qiáng)度的最高值。隨著生物質(zhì)及摻混比例的繼續(xù)增加，污泥成型顆粒的冷壓強(qiáng)度逐漸開(kāi)始下降。這是由于在污泥成型的過(guò)程中，生物質(zhì)的纖維結(jié)構(gòu)可以為污泥提供骨架支撐作用，在一定程度上彌補(bǔ)了單一污泥原料抗拉強(qiáng)度差的缺點(diǎn)，提升成型顆粒物料的強(qiáng)度，但由于生物質(zhì)中的纖維素含量越高，需要的成型壓力也會(huì)相應(yīng)增大[10]，在成型壓力不變的情況下，隨著生物質(zhì)及摻混比例的增加，成型顆粒原料的粘連性進(jìn)一步被削弱，從而導(dǎo)致成型顆粒物料的冷壓輕度降低。彭旭倩[13]的研究也證實(shí)了這一點(diǎn)。

　　從圖3b）可以看出，隨著生物質(zhì)及摻混比例的增加，污泥成型顆粒熱強(qiáng)度的變化規(guī)律與冷壓強(qiáng)度相似，均呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢(shì)，這同樣是由于生物質(zhì)秸稈的纖維結(jié)構(gòu)特性所致。與冷壓強(qiáng)度不同的是，摻混生物質(zhì)對(duì)成型顆粒熱強(qiáng)度的提升遠(yuǎn)大于冷壓強(qiáng)度的提升，當(dāng)小麥秸稈和玉米秸稈摻混比例為5%時(shí)，污泥成型顆粒的熱強(qiáng)度就分別達(dá)到了最大值（938.33±53.27）N和（942.33±42.33）N，與不摻混生物質(zhì)時(shí)相比提升了103.69%和104.56%，遠(yuǎn)高于冷壓強(qiáng)度的最大提升率18.00%，這是因?yàn)樵诟邷貤l件下，生物質(zhì)中的部分半纖維素水解為木質(zhì)素，降解的半纖維素會(huì)形成天然的粘結(jié)劑[10]，促進(jìn)了生物質(zhì)和污泥間的結(jié)合，使得污泥成型顆粒的熱強(qiáng)度得到了明顯的提升。

　　從圖3c）可以看出，污泥成型顆粒的跌落強(qiáng)度的變化規(guī)律與成型率的變化規(guī)律相似，隨著生物質(zhì)及摻混比例的增加，污泥成型顆粒的跌落強(qiáng)度先上升后下降，且摻混小麥秸稈的玉米秸稈時(shí)的效果強(qiáng)于摻混水稻秸稈，但當(dāng)生物質(zhì)及摻混比例過(guò)高時(shí)會(huì)對(duì)污泥成型顆粒的跌落強(qiáng)度產(chǎn)生負(fù)面影響。這是由于生物質(zhì)纖維斷裂強(qiáng)度大，可撓度較大[14]，適量的生物質(zhì)能在污泥成型顆粒內(nèi)部形成網(wǎng)狀的纖維骨架，改善內(nèi)部受力結(jié)構(gòu)，但當(dāng)生物質(zhì)過(guò)多時(shí)，會(huì)提升污泥間結(jié)合的不穩(wěn)定性[15]，從而導(dǎo)致跌落強(qiáng)度下降。

　　從圖3d）可以看出，隨著生物質(zhì)及摻混比例的增加，污泥成型顆粒的熱穩(wěn)定性均呈現(xiàn)出先增加后減少的趨勢(shì)，且均在摻混比例為20%時(shí)TS6+分別達(dá)到最大值89.94%±1.46%、88.02%±1.33%和90.04%±1.11%，比不摻混生物質(zhì)時(shí)的65.03%±1.54%相比分別提升了38.31%、35.35%和38.46%，這是由于生物質(zhì)在高溫環(huán)境下能快速氣化[16]，使污泥顆粒中出現(xiàn)空隙，增大了污泥顆粒的反應(yīng)比表面積，污泥顆粒內(nèi)部空隙表面快速碳化，增強(qiáng)了污泥顆粒的熱穩(wěn)定性。但在摻混比例超過(guò)20%時(shí)，污泥成型顆粒的熱穩(wěn)定性快速下降，在摻混比例為30%時(shí)TS6+分別降至最低值55.12%±1.31%、54.11%±0.98%和55.02%±1.38%，與不摻混生物質(zhì)時(shí)相比分別降低了23.27%、22.21%和23.64%。這是因?yàn)樯镔|(zhì)在污泥顆粒成型過(guò)程中主要承擔(dān)了骨架連接作用，一旦生物質(zhì)在高溫下燃燒殆盡，污泥顆粒與生物質(zhì)原有的晶間橋接作用失效，破壞了分子間的團(tuán)聚作用，導(dǎo)致混合污泥顆粒松散，造成污泥顆粒的熱穩(wěn)定性變差[10]。

　　2.3生物質(zhì)摻混對(duì)污泥顆粒氣化特性的影響

　　2.3.1生物質(zhì)摻混對(duì)污泥顆粒產(chǎn)氣特性的影響

　　生物質(zhì)摻混對(duì)污泥顆粒產(chǎn)氣特性的影響如圖4所示。從圖4a）可以看出，隨著生物質(zhì)摻混比例的增加，污泥成型顆粒的氣化產(chǎn)氣速率和氣體熱值均呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢(shì)，且均在摻混比例為20%時(shí)達(dá)到最大值，此時(shí)摻混玉米秸稈的污泥成型顆粒的氣化產(chǎn)氣速率和氣體熱值分別為（1429±18）Nm³/h和（3266.93±126.62）kJ/Nm³，與不摻混生物質(zhì)相比分別提升了9.75%和7.39%，為整個(gè)試驗(yàn)的最優(yōu)值。這是因?yàn)樯镔|(zhì)的最佳氣化溫度低于污泥的最佳氣化溫度[15]，在物料從低溫區(qū)向高溫區(qū)移動(dòng)時(shí)，生物質(zhì)先一步發(fā)生反應(yīng)生成可燃?xì)猓⒃谖勰喑尚皖w粒內(nèi)部形成孔洞，增大污泥成型顆粒的反應(yīng)比表面積，同時(shí)生物質(zhì)發(fā)生氣化反應(yīng)后的灰分殘余中存在少量的金屬化合物[17]，會(huì)對(duì)污泥的氣化反應(yīng)產(chǎn)生不同程度的催化作用，有利于污泥成型顆粒氣化反應(yīng)的進(jìn)行。但當(dāng)生物質(zhì)摻混比例繼續(xù)上升時(shí)，污泥成型顆粒的氣化產(chǎn)氣速率和氣體熱值開(kāi)始下降，這是因?yàn)樯镔|(zhì)含量過(guò)高時(shí)，氣化反應(yīng)逐步從污泥氣化向生物質(zhì)氣化轉(zhuǎn)變，而生物質(zhì)氣化反應(yīng)和污泥氣化反應(yīng)有不同的最佳反應(yīng)條件[15]，試驗(yàn)采用的氣化條件適用于污泥氣化反應(yīng)，因此當(dāng)生物質(zhì)摻混比例過(guò)高時(shí)，氣化反應(yīng)效果反而開(kāi)始下降。

　　從圖4b）可以看出，隨著生物質(zhì)摻混比例的增加，氣化可燃?xì)庵蠬₂的比例逐步下降，在生物質(zhì)摻混比例為30%時(shí)，H₂含量達(dá)到最低值7.19%、7.13%和7.20%；CO的比例逐步上升，在生物質(zhì)摻混比例從0%增加到30%時(shí)，CO含量從5.72%分別上升到了7.05%、6.89%和7.04%；CH₄的比例先上升后下降，在小麥秸稈、水稻秸稈和玉米秸稈的摻混比例分別為15%、15%和20%時(shí)達(dá)到各自的最大值3.62%、3.59%和3.67%，隨后開(kāi)始逐漸下降。這是由于生物質(zhì)和污泥的氣化特性有所差異，最佳氣化條件也不同[15]，試驗(yàn)所采用的氣化條件適宜于污泥氣化，在摻混生物質(zhì)后，污泥成型顆粒氣化產(chǎn)生的氣體中的可燃組分會(huì)發(fā)生變化。

　　2.3.2生物質(zhì)摻混對(duì)氣化殘?jiān)鼰嶙茰p率的影響

　　生物質(zhì)摻混對(duì)氣化殘?jiān)鼰嶙茰p率的影響如圖5所示。從圖5可以看出，摻混不同生物質(zhì)時(shí)污泥成型顆粒氣化殘?jiān)鼰嶙茰p率的變化規(guī)律基本一致。在生物質(zhì)摻混比例從0%增加到15%時(shí)，污泥成型顆粒氣化殘?jiān)臒嶙茰p率迅速?gòu)?0.53%分別降到了2.98%±0.08%、3.21%±0.12%和2.91%±0.11%，隨著生物質(zhì)摻混比例繼續(xù)上升，污泥成型顆粒氣化殘?jiān)臒嶙茰p率的下降速度開(kāi)始變緩，當(dāng)生物質(zhì)及摻混比例從20%增加到35%時(shí)，污泥成型顆粒氣化殘?jiān)臒嶙茰p率僅分別從2.14%±0.05%、2.57%±0.11%和2.07%±0.09%降到了1.78%±0.04%、1.95%±0.04%和1.80%±0.05%，下降量分別為0.36%、0.62%和0.27%。發(fā)生上述現(xiàn)象的主要原因?yàn)椋镔|(zhì)與污泥的灰熔點(diǎn)不同，在高溫情況下，生物質(zhì)先一步發(fā)生氣化反應(yīng)，此時(shí)污泥成型顆粒本身產(chǎn)生微孔，氣體通過(guò)微孔進(jìn)入顆粒內(nèi)部，增大了污泥成型顆粒的反應(yīng)比表面積，使混合污泥顆粒內(nèi)部物料得到充分反應(yīng)[18]，降低了污泥成型顆粒氣化殘?jiān)械挠袡C(jī)分含量。同時(shí)生物質(zhì)中的可燃成分比污泥高，摻混生物質(zhì)可以稀釋污泥中的灰分，促進(jìn)污泥成型顆粒的氣化反應(yīng)，但隨著生物質(zhì)摻混比例的持續(xù)增加，這種促進(jìn)作用逐漸減弱，導(dǎo)致污泥成型顆粒氣化殘?jiān)臒嶙茰p率的下降速度逐漸變慢。

　　3結(jié)論

　　試驗(yàn)以成型顆粒物料的成型率、冷壓強(qiáng)度、熱強(qiáng)度、產(chǎn)氣速率、氣體成分、氣化殘?jiān)鼰嶙茰p率等為主要參數(shù)，研究了不同生物質(zhì)及摻混比例對(duì)污泥成型顆粒成型及氣化特性的影響，得出結(jié)論如下：

　?。?）適量添加生

　　物質(zhì)對(duì)于污泥成型顆粒的成型率有明顯提升。在玉米秸稈摻混比例為10%時(shí)污泥成型顆粒的成型率達(dá)到最大值90.77%±0.22%，與不摻混生物質(zhì)時(shí)相比提升了5.69%。

　?。?）適量添加生物質(zhì)對(duì)于污泥成型顆粒的強(qiáng)度特性有明顯的提升。在小麥秸稈和玉米秸稈摻混比例為5%時(shí)，污泥成型顆粒的熱強(qiáng)度達(dá)到最大值（938.33±53.27）N和（942.33±42.33）N，當(dāng)摻混比例達(dá)到10%時(shí)，污泥成型顆粒的冷壓強(qiáng)度和跌落強(qiáng)度也均達(dá)到了各自的最大值，而摻混水稻秸稈時(shí)的規(guī)律則有所不同，在摻混比例為5%時(shí)，其跌落強(qiáng)度就達(dá)到了最大值0.87±0.01kJ/m³，當(dāng)摻混比例達(dá)到10%時(shí)，其冷壓強(qiáng)度和熱強(qiáng)度分別達(dá)到了最大值（1689.54±65.25）N和（915.33±23.66）N。當(dāng)玉米秸稈摻混比例為20%時(shí)，污泥成型顆粒的熱穩(wěn)定性TS6+達(dá)到最大值90.04%±1.11%，與不摻混生物質(zhì)時(shí)相比提升了38.46%，為試驗(yàn)最優(yōu)值。

　　（3）適量添加生物質(zhì)對(duì)于改善污泥成型顆粒氣化特性有明顯的效果。在玉米秸稈摻混比例為20%時(shí)，氣化產(chǎn)氣速率和氣體熱值均達(dá)到最大值（1429±18）Nm³/h和（3266.93±126.62）kJ/Nm³，與不摻混生物質(zhì)相比分別提升了9.75%和7.39%，此時(shí)的氣化殘?jiān)鼰嶙茰p率為2.07%±0.09%，明顯處于較低水平，此時(shí)達(dá)到試驗(yàn)的最佳氣化效果。

　　基金項(xiàng)目：鄭州市科技計(jì)劃項(xiàng)目（2019CXZX0073）。